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8,2 MB
Datum
16.11.2017
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26.10.17, 21:06
Aktualisiert
26.10.17, 21:06
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RWE Power
Wasserwirtschaftliche
Planung und Genehmigung
TAGEBAU INDEN
ANTRAG AUF PLANFESTSTELLUNG
NACH § 68 WHG
Beseitigung des Lucherberger Sees
Anlage A-3:
Geotechnische Nachweise
Björnsen Beratende Ingenieure GmbH
Niederlassung Köln
Karlstraße 40-44 D-50679 Köln
Telefon (0221) 689308-0 Telefax (0221) 689308-11
Mai 2017
SAl/-/201500221
RWE Power
Wasserwirtschaftliche
Planung und Genehmigung
TAGEBAU INDEN
ANTRAG AUF PLANFESTSTELLUNG
NACH § 68 WHG
Beseitigung des Lucherberger Sees
Anlage A-3.1:
Kennwerte
Björnsen Beratende Ingenieure GmbH
Niederlassung Köln
Karlstraße 40-44 D-50679 Köln
Telefon (0221) 689308-0 Telefax (0221) 689308-11
Mai 2017
MJ/-/201500221
Seite 1 / 2
P:\rwe1500221\planung\06_modell\Anlagen_Abgabe\A-3-1_Kennwerte.xls
Anlage:
Auftraggeber:
RWE Power AG
Projekt:
Tagebau Inden, wasserwirtschaftliche Planung
BCE-Projektnr.:
2015002.21
Bericht:
TP3: Entleerung Lucherberger See
Berechnung:
Kennwerte
Typ:
(Geotechnik/Geohydraulik)
Bodenmechanische Kennwerte gem. RWE Power AG
Kennwerte im Schnitt S23, S24 und S99
Minimale
Scherfestigkeit
Peak-Werte
S23
Bezeichnung
Schicht
r
'
c'
[kN/m3]
[kN/m2]
[°]
020/9 dump mat.
18,5
28
0
018/5 sand-gravel
18,5
35
0
018/3 silt-clay
19,5
33
20
007B/6 lignite
11,5
30
200
007A/3
20
23
207
020/9 dump mat.
18,5
28
0
007A/1
18,3
13
111
007A/5
18,5
35
0
006E/3 silt-clay
19,6
13
268
006E/2
19
15
233
006E/6 lignite
11,5
30
200
006D/5 sand-gravel
18,5
35
0
* Abminderung gem. Kennwerte RWE
** Abminderung durch BCE (Annahme 2/3)
S24
Bezeichnung
Schicht
r
'
c'
'
[kN/m2]
[°]
28
35
26
30
15
28
9
35
9
10
30
35
0
0
0
200
138
0
74
0
189
155
200
0
Minimale
Scherfestigkeit
Peak-Werte
c'
[kN/m3]
[kN/m2]
[°]
020/9 dump material
18,5
28
0
018/3 silt-clay
19,5
33
20
018/5 sand-gravel
18,5
35
0
008/3 silt-clay
20,9
19
146
008/1 clay
19,7
15
120
008/5 sand-gravel
18,5
35
0
007D/4 sand-gravel
20,5
23
88
007D/1 clay
19,9
13
136
007B/6 lignite
11,5
30
200
007A/4 sand-gravel
20,9
22
249
006E/3 silt-clay
19,6
13
268
006E/6 lignite
11,5
30
200
006D/5 sand-gravel
18,5
35
0
007D/6 lignite
11,5
30
200
* Abminderung gem. Kennwerte RWE
** Abminderung durch BCE (Annahme 2/3)
Bemerkung
*
**
**
*
**
Bemerkung
c'
'
[°]
28
26
35
19
10
35
16
6
30
25
9
30
35
30
[kN/m2]
0
0
0
146
0
0
0
80
200
0
189
200
0
200
*
*
*
*
*
*
A-3.1
Seite 2 / 2
P:\rwe1500221\planung\06_modell\Anlagen_Abgabe\A-3-1_Kennwerte.xls
Anlage:
Auftraggeber:
RWE Power AG
Projekt:
Tagebau Inden, wasserwirtschaftliche Planung
BCE-Projektnr.:
2015002.21
Bericht:
TP3: Entleerung Lucherberger See
Berechnung:
Kennwerte
Typ:
(Geotechnik/Geohydraulik)
Bodenmechanische Kennwerte gem. RWE Power AG
Minimale
Scherfestigkeit
Peak-Werte
S99
Bezeichnung
Schicht
r
'
c'
[kN/m3]
[kN/m2]
[°]
020/9 dump material
18,5
28
0
007B/6 lignite
11,5
30
200
020/9 dump material
18,5
28
0
007A/3
20
23
207
007A/1
18,3
13
111
006E/3 silt-clay
19,6
13
268
006E/6 lignite
11,5
30
200
006D/5 sand-gravel
18,5
35
0
006D/3 silt-clay
20,5
22
216
* Abminderung gem. Kennwerte RWE
** Abminderung durch BCE (Annahme 2/3)
Lageplan zu den Berechnungsquerschnitten S23, S24 und S99
Bemerkung
c'
'
[°]
28
30
28
15
9
9
30
35
19
[kN/m2]
0
200
0
138
74
189
200
0
0
**
**
*
*
A-3.1
RWE Power
Wasserwirtschaftliche
Planung und Genehmigung
TAGEBAU INDEN
ANTRAG AUF PLANFESTSTELLUNG
NACH § 68 WHG
Beseitigung des Lucherberger Sees
Anlage A-3.2
Strömungsberechnung
Björnsen Beratende Ingenieure GmbH
Niederlassung Köln
Karlstraße 40-44 D-50679 Köln
Telefon (0221) 689308-0 Telefax (0221) 689308-11
Mai 2017
MJ/-/201500221
-I-
Inhaltsverzeichnis
Erläuterungsbericht
Seite
1
Verwendete Parameter
1
2
Berechnungsergebnisse Schnitt 23
2
3
Berechnungsergebnisse Schnitt 24
9
4
Berechnungsergebnisse Schnitt 99
16
- II -
Abbildungsverzeichnis
Abbildung 1:
Seite
Schnitt 23 - Modellsystem mit Randbedingen und
Durchlässigkeitsverteilung und berechnetem
Ausgangswasserspiegel
2
Schnitt 23 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 1 bei
Absenkgeschwindigkeit 20 cm/d
3
Schnitt 23 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 2 bei
Absenkgeschwindigkeit 20 cm/d
4
Schnitt 23 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 3 bei
Absenkgeschwindigkeit 20 cm/d
5
Schnitt 23 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 1 bei
Absenkgeschwindigkeit 35 cm/d
6
Schnitt 23 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 2 bei
Absenkgeschwindigkeit 35 cm/d
7
Schnitt 23 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 3 bei
Absenkgeschwindigkeit 35 cm/d
8
Schnitt 24 - Modellsystem mit Randbedingen und
Durchlässigkeitsverteilung und berechnetem
Ausgangswasserspiegel
9
Schnitt 24 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 1 bei
Absenkgeschwindigkeit 20 cm/d
10
Abbildung 10: Schnitt 24 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 2 bei
Absenkgeschwindigkeit 20 cm/d
11
Abbildung 11: Schnitt 24 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 3 bei
Absenkgeschwindigkeit 20 cm/d
12
Abbildung 12: Schnitt 24 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 1 bei
Absenkgeschwindigkeit 35 cm/d
13
Abbildung 13: Schnitt 24 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 2 bei
Absenkgeschwindigkeit 35 cm/d
14
Abbildung 14: Schnitt 24 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 3 bei
Absenkgeschwindigkeit 35 cm/d
15
Abbildung 15: Schnitt 99 - Modellsystem mit Randbedingen und
Durchlässigkeitsverteilung und berechnetem
Ausgangswasserspiegel
16
Abbildung 15: Schnitt 99 - Modellsystem mit Randbedingen und
Durchlässigkeitsverteilung und berechnetem
Ausgangswasserspiegel – Detailbetrachtung mit qualitativer
Strömungsrichtung
17
Abbildung 16: Schnitt 99 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 1 bei
Absenkgeschwindigkeit 20 cm/d
18
Abbildung 17: Schnitt 99 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 2 bei
Absenkgeschwindigkeit 20 cm/d
19
Abbildung 2:
Abbildung 3:
Abbildung 4:
Abbildung 5:
Abbildung 6:
Abbildung 7:
Abbildung 8:
Abbildung 9:
- III -
Abbildung 18: Schnitt 99 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 3 bei
Absenkgeschwindigkeit 20 cm/d
20
Abbildung 19: Schnitt 99 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 1 bei
Absenkgeschwindigkeit 35 cm/d
21
Abbildung 20: Schnitt 99 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 2 bei
Absenkgeschwindigkeit 35 cm/d
22
Abbildung 21: Schnitt 99 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 3 bei
Absenkgeschwindigkeit 35 cm/d
23
Tabellenverzeichnis
Tabelle 1:
Verwendete Durchlässigkeiten und Porositäten der
Grundwasserströmungsmodellierung
Seite
1
RWE Power - Wasserwirtschaftliche Planung und Genehmigung
Tagebau Inden – Gewässerausbauverfahren nach § 68 WHG
Beseitigung des Lucherberger Sees
Anlage A-3.2 - Strömungsberechnung
1
1 Verwendete Parameter
Tabelle 1:
Verwendete Durchlässigkeiten und Porositäten der Grundwasserströmungsmodellierung
Nr.
Geohydrologischer
Horizont
1
020
/
9
[m/s]
8.5E-06
[-]
0.10
2
018
/
5
6.5E-04
0.26
3
018
/
3
5.0E-08
0.03
4
009A
/
3
5.0E-08
0.03
5
009A
/
5
6.0E-05
0.16
6
008
/
5
6.0E-05
0.16
7
008
/
3
5.0E-08
0.03
8
008
/
1
5.1E-10
0.01
9
007D
/
1
5.1E-10
0.01
10
007D
/
6
1.0E-09
0.01
11
007D
/
4
1.0E-06
0.06
12
007B
/
6
1.0E-09
0.01
13
007A
/
4
1.0E-06
0.06
14
006E
/
6
1.0E-09
0.01
15
006E
/
3
5.0E-08
0.03
16
006D
/
5
4.0E-05
0.14
17
006D
/
1
5.1E-10
0.01
18
006D
/
3
5.0E-08
0.03
19
006C
/
2
2.5E-08
0.03
20
006C
/
3
5.0E-08
0.03
21
006C
/
6
1.0E-09
0.01
22
006C
/
1
5.1E-10
0.01
23
006C
/
4
5.1E-08
0.03
24
006C
/
5
1.0E-05
0.11
25
006B
/
4
5.1E-08
0.03
26
006B
/
5
1.0E-05
0.11
27
Unterfläche
/
5
1.0E-05
0.11
Lockergesteinstyp Durchlässigkeit
P:\rwe1500221\planung\01_bearbeitung\TP3_LuSee_WHG68\WHG68\A-3-2_Stroemungsberechnung.docx
Speicherwirksame Porosität
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RWE Power - Wasserwirtschaftliche Planung und Genehmigung
Tagebau Inden – Gewässerausbauverfahren nach § 68 WHG
Beseitigung des Lucherberger Sees
Anlage A-3.2 - Strömungsberechnung
2
2 Berechnungsergebnisse Schnitt 23
Abbildung 1:
Schnitt 23 - Modellsystem mit Randbedingen und Durchlässigkeitsverteilung und berechnetem Ausgangswasserspiegel
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Tagebau Inden – Gewässerausbauverfahren nach § 68 WHG
Beseitigung des Lucherberger Sees
Anlage A-3.2 - Strömungsberechnung
Abbildung 2:
3
Schnitt 23 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 1 bei Absenkgeschwindigkeit 20 cm/d
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Tagebau Inden – Gewässerausbauverfahren nach § 68 WHG
Beseitigung des Lucherberger Sees
Anlage A-3.2 - Strömungsberechnung
Abbildung 3:
4
Schnitt 23 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 2 bei Absenkgeschwindigkeit 20 cm/d
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Beseitigung des Lucherberger Sees
Anlage A-3.2 - Strömungsberechnung
Abbildung 4:
5
Schnitt 23 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 3 bei Absenkgeschwindigkeit 20 cm/d
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Anlage A-3.2 - Strömungsberechnung
Abbildung 5:
6
Schnitt 23 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 1 bei Absenkgeschwindigkeit 35 cm/d
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Tagebau Inden – Gewässerausbauverfahren nach § 68 WHG
Beseitigung des Lucherberger Sees
Anlage A-3.2 - Strömungsberechnung
Abbildung 6:
7
Schnitt 23 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 2 bei Absenkgeschwindigkeit 35 cm/d
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Beseitigung des Lucherberger Sees
Anlage A-3.2 - Strömungsberechnung
Abbildung 7:
8
Schnitt 23 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 3 bei Absenkgeschwindigkeit 35 cm/d
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Beseitigung des Lucherberger Sees
Anlage A-3.2 - Strömungsberechnung
9
3 Berechnungsergebnisse Schnitt 24
Abbildung 8:
Schnitt 24 - Modellsystem mit Randbedingen und Durchlässigkeitsverteilung und berechnetem Ausgangswasserspiegel
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Beseitigung des Lucherberger Sees
Anlage A-3.2 - Strömungsberechnung
Abbildung 9:
10
Schnitt 24 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 1 bei Absenkgeschwindigkeit 20 cm/d
P:\rwe1500221\planung\01_bearbeitung\TP3_LuSee_WHG68\WHG68\A-3-2_Stroemungsberechnung.docx
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Beseitigung des Lucherberger Sees
Anlage A-3.2 - Strömungsberechnung
11
Abbildung 10: Schnitt 24 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 2 bei Absenkgeschwindigkeit 20 cm/d
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Beseitigung des Lucherberger Sees
Anlage A-3.2 - Strömungsberechnung
12
Abbildung 11: Schnitt 24 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 3 bei Absenkgeschwindigkeit 20 cm/d
P:\rwe1500221\planung\01_bearbeitung\TP3_LuSee_WHG68\WHG68\A-3-2_Stroemungsberechnung.docx
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Beseitigung des Lucherberger Sees
Anlage A-3.2 - Strömungsberechnung
13
Abbildung 12: Schnitt 24 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 1 bei Absenkgeschwindigkeit 35 cm/d
P:\rwe1500221\planung\01_bearbeitung\TP3_LuSee_WHG68\WHG68\A-3-2_Stroemungsberechnung.docx
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Anlage A-3.2 - Strömungsberechnung
14
Abbildung 13: Schnitt 24 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 2 bei Absenkgeschwindigkeit 35 cm/d
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Anlage A-3.2 - Strömungsberechnung
15
Abbildung 14: Schnitt 24 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 3 bei Absenkgeschwindigkeit 35 cm/d
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Anlage A-3.2 - Strömungsberechnung
16
4 Berechnungsergebnisse Schnitt 99
Abbildung 15: Schnitt 99 - Modellsystem mit Randbedingen und Durchlässigkeitsverteilung und berechnetem Ausgangswasserspiegel
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Beseitigung des Lucherberger Sees
Anlage A-3.2 - Strömungsberechnung
17
Abbildung 16: Schnitt 99 - Modellsystem mit Randbedingen und Durchlässigkeitsverteilung und berechnetem Ausgangswasserspiegel – Detailbetrachtung
mit qualitativer Strömungsrichtung
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Anlage A-3.2 - Strömungsberechnung
18
Abbildung 17: Schnitt 99 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 1 bei Absenkgeschwindigkeit 20 cm/d
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Anlage A-3.2 - Strömungsberechnung
19
Abbildung 18: Schnitt 99 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 2 bei Absenkgeschwindigkeit 20 cm/d
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Anlage A-3.2 - Strömungsberechnung
20
Abbildung 19: Schnitt 99 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 3 bei Absenkgeschwindigkeit 20 cm/d
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Tagebau Inden – Gewässerausbauverfahren nach § 68 WHG
Beseitigung des Lucherberger Sees
Anlage A-3.2 - Strömungsberechnung
21
Abbildung 20: Schnitt 99 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 1 bei Absenkgeschwindigkeit 35 cm/d
P:\rwe1500221\planung\01_bearbeitung\TP3_LuSee_WHG68\WHG68\A-3-2_Stroemungsberechnung.docx
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Tagebau Inden – Gewässerausbauverfahren nach § 68 WHG
Beseitigung des Lucherberger Sees
Anlage A-3.2 - Strömungsberechnung
22
Abbildung 21: Schnitt 99 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 2 bei Absenkgeschwindigkeit 35 cm/d
P:\rwe1500221\planung\01_bearbeitung\TP3_LuSee_WHG68\WHG68\A-3-2_Stroemungsberechnung.docx
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Tagebau Inden – Gewässerausbauverfahren nach § 68 WHG
Beseitigung des Lucherberger Sees
Anlage A-3.2 - Strömungsberechnung
23
Abbildung 22: Schnitt 99 – Berechnungsergebnis Zeitpunkt 3 bei Absenkgeschwindigkeit 35 cm/d
P:\rwe1500221\planung\01_bearbeitung\TP3_LuSee_WHG68\WHG68\A-3-2_Stroemungsberechnung.docx
BCE | Björnsen Beratende Ingenieure GmbH
Niederlassung Köln
RWE Power
Wasserwirtschaftliche
Planung und Genehmigung
TAGEBAU INDEN
ANTRAG AUF PLANFESTSTELLUNG
NACH § 68 WHG
Beseitigung des Lucherberger Sees
Anlage A-3.3:
Standsicherheitsberechnungen
Björnsen Beratende Ingenieure GmbH
Niederlassung Köln
Karlstraße 40-44 D-50679 Köln
Telefon (0221) 689308-0 Telefax (0221) 689308-11
Mai 2017
MJ/-/201500221
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
240
Boden
220
200
180
160
[°]
28.00
35.00
33.00
30.00
23.00
28.00
13.00
35.00
13.00
15.00
30.00
35.00
c
[kN/m²]
0.00
0.00
20.00
200.00
207.00
0.00
111.00
0.00
268.00
233.00
200.00
0.00
[kN/m³]
18.50
18.50
19.50
11.50
20.00
18.50
18.30
18.50
19.60
19.00
11.50
18.50
Bezeichnung
020/9 dump mat.
018/5 sand-gravel
018/3 silt-clay
007B/6 lignite
007A/3
020/9 dump mat.
007A/1
007A/5
006E/3 silt-clay
006E/2
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 1.72
xm = 508.77 m ym = 189.15 m
R = 79.92 m
Nur Kreise mit: 1.00 < < 1.90
min eta = 1.00
max eta = 1.90
Sickerlinie
Schnitt S 23
Abstaugeschwindigkeit 0,2 m/d
Zeitschritt 1: Abstau um 1/3 der Einstauhöhe von 113,5 mNN auf 106,2 mNN
1.77
1.73
1.72
Suchbereich
1.80
1.74
1.80
1.84
1.86
140
120
Wasserstand 113,5 mNN
21,8°
9,9°
Wasserstand 106,2 mNN
6,5°
100
2,2°
80
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
Standsicherheit: 1,72 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
rwe1500221
60
320
340
360
380
400
420
440
460
480
500
520
540
04/2017 SAl Anlage A-3.3.1
560
580
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
240
Boden
220
200
180
160
[°]
28.00
35.00
26.00
30.00
15.00
28.00
9.00
35.00
9.00
10.00
30.00
35.00
c
[kN/m²]
0.00
0.00
0.00
200.00
183.00
0.00
74.00
0.00
189.00
155.00
200.00
0.00
[kN/m³]
18.50
18.50
19.50
11.50
20.00
18.50
18.30
18.50
19.60
19.00
11.50
18.50
Bezeichnung
020/9 dump mat.
018/5 sand-gravel
018/3 silt-clay
007B/6 lignite
007A/3
020/9 dump mat.
007A/1
007A/5
006E/3 silt-clay
006E/2
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 1.56
xm = 508.77 m ym = 189.15 m
R = 79.92 m
Nur Kreise mit: 1.00 < < 1.90
min eta = 1.00
max eta = 1.90
Sickerlinie
Schnitt S 23 - Minimalwerte Scherfestigkeit
Abstaugeschwindigkeit 0,2 m/d
Zeitschritt 1: Abstau um 1/3 der Einstauhöhe von 113,5 mNN auf 106,2 mNN
1.61
1.57
1.56
Suchbereich
1.80
1.74
1.80
1.84
1.76
140
120
Wasserstand 113,5 mNN
Wasserstand 106,2 mNN
100
80
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
Standsicherheit: 1,56 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
rwe1500221
60
320
340
360
380
400
420
440
460
480
500
520
540
04/2017 SAl Anlage A-3.3.2
560
580
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
240
Boden
220
200
180
160
[°]
28.00
35.00
33.00
30.00
23.00
28.00
13.00
35.00
13.00
15.00
30.00
35.00
c
[kN/m²]
0.00
0.00
20.00
200.00
207.00
0.00
111.00
0.00
268.00
233.00
200.00
0.00
[kN/m³]
18.50
18.50
19.50
11.50
20.00
18.50
18.30
18.50
19.60
19.00
11.50
18.50
Schnitt S 23
Bezeichnung
020/9 dump mat.
018/5 sand-gravel
018/3 silt-clay
007B/6 lignite
007A/3
020/9 dump mat.
007A/1
007A/5
006E/3 silt-clay
006E/2
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 1.72
xm = 515.32 m ym = 156.35 m
R = 48.70 m
Nur Kreise mit: 1.00 < < 1.90
min eta = 1.00
max eta = 1.90
Sickerlinie
Abstaugeschwindigkeit 0,35 m/d
Zeitschritt 1: Abstau um 1/3 der Einstauhöhe von 113,5 mNN auf 106,33 mNN
1.77
1.73
1.72
Suchbereich
1.76
1.72
1.77
1.80
1.84
140
1.87
120
Wasserstand 113,5 mNN
Wasserstand 106,33 mNN
100
80
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
Standsicherheit: 1,72 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
rwe1500221
60
320
340
360
380
400
420
440
460
480
500
520
540
04/2017 SAl Anlage A-3.3.3
560
580
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
240
Boden
220
200
180
160
[°]
28.00
35.00
26.00
30.00
15.00
28.00
9.00
35.00
9.00
10.00
30.00
35.00
c
[kN/m²]
0.00
0.00
0.00
200.00
183.00
0.00
74.00
0.00
189.00
155.00
200.00
0.00
[kN/m³]
18.50
18.50
19.50
11.50
20.00
18.50
18.30
18.50
19.60
19.00
11.50
18.50
Schnitt S 23 - Minimalwerte Scherfestigkeit
Bezeichnung
020/9 dump mat.
018/5 sand-gravel
018/3 silt-clay
007B/6 lignite
007A/3
020/9 dump mat.
007A/1
007A/5
006E/3 silt-clay
006E/2
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 1.56
xm = 508.77 m ym = 189.15 m
R = 79.92 m
Nur Kreise mit: 1.00 < < 1.90
min eta = 1.00
max eta = 1.90
Sickerlinie
Abstaugeschwindigkeit 0,35 m/d
Zeitschritt 1: Abstau um 1/3 der Einstauhöhe von 113,5 mNN auf 106,33 mNN
1.61
1.57
1.56
Suchbereich
1.76
1.72
1.77
1.80
1.74
140
1.87
120
Wasserstand 113,5 mNN
Wasserstand 106,33 mNN
100
80
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
Standsicherheit: 1,56 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
rwe1500221
60
320
340
360
380
400
420
440
460
480
500
520
540
04/2017 SAl Anlage A-3.3.4
560
580
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
240
Boden
220
200
180
160
[°]
28.00
35.00
26.00
30.00
15.00
28.00
9.00
35.00
9.00
10.00
30.00
35.00
c
[kN/m²]
0.00
0.00
0.00
200.00
183.00
0.00
74.00
0.00
189.00
155.00
200.00
0.00
[kN/m³]
18.50
18.50
19.50
11.50
20.00
18.50
18.30
18.50
19.60
19.00
11.50
18.50
Bezeichnung
020/9 dump mat.
018/5 sand-gravel
018/3 silt-clay
007B/6 lignite
007A/3
020/9 dump mat.
007A/1
007A/5
006E/3 silt-clay
006E/2
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
Schnitt S 23 - Minimalwerte Scherfestigkeit - Erdbeben
5.81
Abstaugeschwindigkeit 0,35 m/d
Zeitschritt 1: Abstau um 1/3 der Einstauhöhe von 113,5 mNN auf 106,33 mNN
5.52
5.24
4.95
4.67
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 1.54
xm = 495.27 m ym = 146.58 m
R = 41.05 m
Erdbeben:
horizontal kh = ah/g = 0.0270
vertikal kv = av/g = 0.0189
Sickerlinie
4.38
4.10
3.82
1.54
3.53
140
3.25
2.96
120
Wasserstand 113,5 mNN
2.68
Wasserstand 106,33 mNN
2.39
100
2.11
1.82
80
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
Standsicherheit: 1,54 > 1,0 Nachweis erfüllt!
rwe1500221
60
320
340
360
380
400
420
440
460
480
500
520
540
04/2017 SAl
560
1.54
A-3.3.4b
580
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
240
Boden
220
200
180
[°]
28.00
35.00
26.00
30.00
15.00
28.00
9.00
35.00
9.00
10.00
30.00
35.00
c
[kN/m²]
0.00
0.00
0.00
200.00
183.00
0.00
74.00
0.00
189.00
155.00
200.00
0.00
[kN/m³]
18.50
18.50
19.50
11.50
20.00
18.50
18.30
18.50
19.60
19.00
11.50
18.50
Bezeichnung
020/9 dump mat.
018/5 sand-gravel
018/3 silt-clay
007B/6 lignite
007A/3
020/9 dump mat.
007A/1
007A/5
006E/3 silt-clay
006E/2
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
Schnitt S 23 - Minimalwerte Scherfestigkeit - Zusammengesetzte Gleitkörper
Abstaugeschwindigkeit 0,35 m/d
Zeitschritt 1: Abstau um 1/3 der Einstauhöhe von 113,5 mNN auf 106,33 mNN
Norm: DIN 4084:1981
Sickerlinie
min eta = 2.11
max eta = 15.87
160
Kleinster Sicherheitskoeffizient für Gleitkörper im Material 020/9
(oberflächennah)
140
120
Wasserstand 113,5 mNN
Wasserstand 106,33 mNN
100
80
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
Standsicherheit: 2,11 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
rwe1500221
60
320
340
360
380
400
420
440
460
480
500
520
540
04/2017 SAl
560
A-3.3.4c
580
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
300
Boden
280
260
240
220
200
ϕ
[°]
28.00
35.00
33.00
30.00
23.00
28.00
13.00
35.00
13.00
15.00
30.00
35.00
c
[kN/m²]
0.00
0.00
20.00
200.00
207.00
0.00
111.00
0.00
268.00
233.00
200.00
0.00
γ
[kN/m³]
18.50
18.50
19.50
11.50
20.00
18.50
18.30
18.50
19.60
19.00
11.50
18.50
Bezeichnung
020/9 dump mat.
018/5 sand-gravel
018/3 silt-clay
007B/6 lignite
007A/3
020/9 dump mat.
007A/1
007A/5
006E/3 silt-clay
006E/2
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
Schnitt S 23
14.01
Abstaugeschwindigkeit 0,2 m/d
Zeitschritt 2: Abstau um 2/3 der Einstauhöhe von 113,5 mNN auf 99,0 mNN
13.27
12.52
11.78
11.04
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
ηmin = 2.87
x m = 470.73 m ym = 106.16 m
R = 38.15 m
Sickerlinie
10.30
9.55
8.81
Suchbereich
180
8.07
7.32
160
6.58
140
5.84
120
Wasserstand 113,5 mNN
5.10
2.87
Wasserstand 99,0 mNN
4.35
100
3.61
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
80
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
Standsicherheit: 2,87 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
60
350
400
450
500
rwe1500221 04/2017 SAL Anlage A-3.3.5
550
600
650
2.87
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
300
Boden
280
260
240
220
200
ϕ
[°]
28.00
35.00
26.00
30.00
15.00
28.00
9.00
35.00
9.00
10.00
30.00
35.00
c
[kN/m²]
0.00
0.00
0.00
200.00
138.00
0.00
74.00
0.00
189.00
155.00
200.00
0.00
γ
[kN/m³]
18.50
18.50
19.50
11.50
20.00
18.50
18.30
18.50
19.60
19.00
11.50
18.50
Bezeichnung
020/9 dump mat.
018/5 sand-gravel
018/3 silt-clay
007B/6 lignite
007A/3
020/9 dump mat.
007A/1
007A/5
006E/3 silt-clay
006E/2
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
Schnitt S 23 - Minimalwerte Scherfestigkeit
9.62
Abstaugeschwindigkeit 0,2 m/d
Zeitschritt 2: Abstau um 2/3 der Einstauhöhe von 113,5 mNN auf 99,0 mNN
9.16
8.71
8.25
7.79
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
ηmin = 2.77
x m = 485.77 m ym = 119.26 m
R = 54.25 m
Sickerlinie
7.34
6.88
6.42
180
5.97
5.51
160
5.05
140
4.60
120
2.77
Wasserstand 113,5 mNN
4.14
Wasserstand 99,0 mNN
3.68
100
3.23
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
80
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
Standsicherheit: 2,77 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
60
350
400
450
500
rwe1500221 04/2017 SAL Anlage A-3.3.6
550
600
650
2.77
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
300
Boden
280
260
240
220
200
ϕ
[°]
28.00
35.00
33.00
30.00
23.00
28.00
13.00
35.00
13.00
15.00
30.00
35.00
c
[kN/m²]
0.00
0.00
20.00
200.00
207.00
0.00
111.00
0.00
268.00
233.00
200.00
0.00
γ
[kN/m³]
18.50
18.50
19.50
11.50
20.00
18.50
18.30
18.50
19.60
19.00
11.50
18.50
Bezeichnung
020/9 dump mat.
018/5 sand-gravel
018/3 silt-clay
007B/6 lignite
007A/3
020/9 dump mat.
007A/1
007A/5
006E/3 silt-clay
006E/2
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
Schnitt S 23
14.12
Abstaugeschwindigkeit 0,35 m/d
Zeitschritt 2: Abstau um 2/3 der Einstauhöhe von 113,5 mNN auf 99,17 mNN
13.37
12.62
11.86
11.11
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
ηmin = 2.84
x m = 470.73 m ym = 106.16 m
R = 38.15 m
Sickerlinie
10.36
9.61
8.86
Suchbereich
180
8.10
7.35
160
6.60
140
5.85
120
Wasserstand 113,5 mNN
5.09
2.84
Wasserstand 99,17 mNN
4.34
100
3.59
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
80
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
Standsicherheit: 2,84 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
60
350
400
450
500
rwe1500221 04/2017 SAL Anlage A-3.3.7
550
600
650
2.84
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
300
Boden
280
260
240
220
200
ϕ
[°]
28.00
35.00
26.00
30.00
15.00
28.00
9.00
35.00
9.00
10.00
30.00
35.00
c
[kN/m²]
0.00
0.00
0.00
200.00
138.00
0.00
74.00
0.00
189.00
155.00
200.00
0.00
γ
[kN/m³]
18.50
18.50
19.50
11.50
20.00
18.50
18.30
18.50
19.60
19.00
11.50
18.50
Bezeichnung
020/9 dump mat.
018/5 sand-gravel
018/3 silt-clay
007B/6 lignite
007A/3
020/9 dump mat.
007A/1
007A/5
006E/3 silt-clay
006E/2
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
Schnitt S 23 - Minimalwerte Scherfestigkeit
13.09
Abstaugeschwindigkeit 0,35 m/d
Zeitschritt 2: Abstau um 2/3 der Einstauhöhe von 113,5 mNN auf 99,17 mNN
12.40
11.71
11.02
10.33
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
ηmin = 2.73
x m = 484.84 m ym = 118.09 m
R = 52.76 m
Sickerlinie
9.64
8.94
8.25
180
7.56
160
6.87
Suchbereich
6.18
140
5.49
120
2.73
Wasserstand 113,5 mNN
4.80
Wasserstand 99,17 mNN
4.11
100
3.42
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
80
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
Standsicherheit: 2,73 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
60
350
400
450
500
rwe1500221 04/2017 SAL Anlage A-3.3.8
550
600
650
2.73
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
300
Boden
280
260
240
220
200
ϕ
[°]
28.00
35.00
33.00
30.00
23.00
28.00
13.00
35.00
13.00
15.00
30.00
35.00
c
[kN/m²]
0.00
0.00
20.00
200.00
207.00
0.00
111.00
0.00
268.00
233.00
200.00
0.00
γ
Bezeichnung
[kN/m³]
18.50
020/9 dump mat.
18.50
018/5 sand-gravel
19.50
018/3 silt-clay
11.50
007B/6 lignite
20.00
007A/3
18.50
020/9 dump mat.
18.30
007A/1
007A/5
18.50
006E/3 silt-clay
19.60
19.00
006E/2
11.50
006E/6 lignite
18.50 006D/5 sand-gravel
7.54
Schnitt S 23
Abstaugeschwindigkeit 0,2 m/d
Zeitschritt 3: Gesamtabstau von 113,5 mNN auf 92,0 mNN
7.21
6.88
6.55
6.22
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
ηmin = 2.60
xm = 412.62 m ym = 111.00 m
R = 46.39 m
Sickerlinie
5.89
5.56
5.24
180
4.91
4.58
160
4.25
140
3.92
120
100
3.59
Wasserstand 113,5 mNN
2.60
3.26
Wasserstand 92,0 mNN
2.93
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
80
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
Standsicherheit: 2,6 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
60
350
400
450
rwe1500221
500
550
600
04/2017 SAl Anlage A-3.3.9
650
2.60
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
300
Boden
280
260
240
220
200
ϕ
[°]
28.00
35.00
26.00
30.00
15.00
28.00
9.00
35.00
9.00
10.00
30.00
35.00
c
[kN/m²]
0.00
0.00
0.00
200.00
138.00
0.00
74.00
0.00
189.00
155.00
200.00
0.00
γ
Bezeichnung
[kN/m³]
020/9 dump mat.
18.50
018/5 sand-gravel
18.50
19.50
018/3 silt-clay
007B/6 lignite
11.50
007A/3
20.00
020/9 dump mat.
18.50
18.30
007A/1
18.50
007A/5
19.60
006E/3 silt-clay
006E/2
19.00
11.50
006E/6 lignite
18.50 006D/5 sand-gravel
6.18
Schnitt S 23 - Minimale Scherfestigkeit
Abstaugeschwindigkeit 0,2 m/d
Zeitschritt 3: Gesamtabstau von 113,5 mNN auf 92,0 mNN
5.93
5.67
5.42
5.17
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
ηmin = 2.42
xm = 412.62 m ym = 111.00 m
R = 46.39 m
Sickerlinie
4.92
4.67
4.42
180
4.17
3.92
160
3.67
140
3.42
120
100
3.17
Wasserstand 113,5 mNN
2.42
2.92
Wasserstand 92,0 mNN
2.67
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
80
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
Standsicherheit: 2,42 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
60
350
400
450
500
rwe1500221
550
600
04/2017 SAl
650
A-3.3.10
2.42
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
300
Boden
280
260
240
220
200
ϕ
[°]
28.00
35.00
33.00
30.00
23.00
28.00
13.00
35.00
13.00
15.00
30.00
35.00
c
[kN/m²]
0.00
0.00
20.00
200.00
207.00
0.00
111.00
0.00
268.00
233.00
200.00
0.00
γ
Bezeichnung
[kN/m³]
18.50
020/9 dump mat.
18.50
018/5 sand-gravel
19.50
018/3 silt-clay
11.50
007B/6 lignite
20.00
007A/3
18.50
020/9 dump mat.
18.30
007A/1
007A/5
18.50
006E/3 silt-clay
19.60
19.00
006E/2
11.50
006E/6 lignite
18.50 006D/5 sand-gravel
7.49
Schnitt S 23
Abstaugeschwindigkeit 0,35 m/d
Zeitschritt 3: Gesamtabstau von 113,5 mNN auf 92,0 mNN
7.16
6.83
6.51
6.18
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
ηmin = 2.58
xm = 412.62 m ym = 111.00 m
R = 46.39 m
Sickerlinie
5.85
5.53
5.20
180
4.87
4.54
160
4.22
140
3.89
120
100
3.56
Wasserstand 113,5 mNN
2.58
3.24
Wasserstand 92,0 mNN
2.91
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
80
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
Standsicherheit: 2,58 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
60
350
400
450
500
rwe1500221
550
600
04/2017 SAl
650
A-3.3.11
2.58
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
300
Boden
280
260
240
220
200
ϕ
[°]
28.00
35.00
26.00
30.00
15.00
28.00
9.00
35.00
9.00
10.00
30.00
35.00
c
[kN/m²]
0.00
0.00
0.00
200.00
138.00
0.00
74.00
0.00
189.00
155.00
200.00
0.00
γ
Bezeichnung
[kN/m³]
020/9 dump mat.
18.50
018/5 sand-gravel
18.50
19.50
018/3 silt-clay
007B/6 lignite
11.50
007A/3
20.00
020/9 dump mat.
18.50
18.30
007A/1
18.50
007A/5
19.60
006E/3 silt-clay
006E/2
19.00
11.50
006E/6 lignite
18.50 006D/5 sand-gravel
6.14
Schnitt S 23 - Minimale Scherfestigkeit
Abstaugeschwindigkeit 0,35 m/d
Zeitschritt 3: Gesamtabstau von 113,5 mNN auf 92,0 mNN
5.90
5.65
5.40
5.15
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
ηmin = 2.41
xm = 412.62 m ym = 111.00 m
R = 46.39 m
Sickerlinie
4.90
4.65
4.40
180
4.15
3.90
160
3.65
140
3.40
120
100
3.15
Wasserstand 113,5 mNN
2.41
2.91
Wasserstand 92,0 mNN
2.66
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
80
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
Standsicherheit: 2,42 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
60
350
400
450
500
rwe1500221
550
600
04/2017 SAl
650
A-3.3.12
2.41
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
400
Boden
350
300
250
[°]
28.00
33.00
35.00
19.00
15.00
35.00
23.00
13.00
30.00
22.00
13.00
30.00
35.00
30.00
c
[kN/m²]
0.00
20.00
0.00
146.00
120.00
0.00
88.00
136.00
200.00
249.00
268.00
200.00
0.00
200.00
[kN/m³]
18.50
19.50
18.50
20.90
19.70
18.50
20.50
19.90
11.50
20.90
19.60
11.50
18.50
11.50
Bezeichnung
020/9 dump material
018/3 silt-clay
018/5 sand-gravel
008/3 silt-clay
008/1 clay
008/5 sand-gravel
007D/4 sand-gravel
007D/1 clay
007B/6 lignite
007A/4 sand-gravel
006E/3 silt-clay
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
007D/6 lignite
Schnitt S24
10.38
Abstaugeschwindigkeit 0,2 m/d
9.81
Zeitschritt 1: Abstau um 1/3 der Einstauhöhe von 113,5 mNN auf 106,2 mNN
9.23
8.66
8.09
7.52
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 1.80
xm = 622.69 m ym = 162.15 m
R = 65.32 m
Sickerlinie
6.95
6.38
5.80
5.23
200
4.66
1.80
4.09
150
3.52
Wasserstand 113,5 mNN
2.95
Wasserstand 106,2 mNN
15°
100
0,5°
2.37
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
Standsicherheit: 1,8 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
rwe1500221
50
400
500
600
700
800
04/2017 SAl
A-3.3.13
1.80
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
400
Boden
350
300
250
[°]
28.00
26.00
35.00
19.00
10.00
35.00
16.00
6.00
30.00
25.00
9.00
30.00
35.00
30.00
c
[kN/m²]
0.00
0.00
0.00
146.00
0.00
0.00
0.00
80.00
200.00
0.00
189.00
200.00
0.00
200.00
[kN/m³]
18.50
19.50
18.50
20.90
19.70
18.50
20.50
19.90
11.50
20.90
19.60
11.50
18.50
11.50
Bezeichnung
020/9 dump material
018/3 silt-clay
018/5 sand-gravel
008/3 silt-clay
008/1 clay
008/5 sand-gravel
007D/4 sand-gravel
007D/1 clay
007B/6 lignite
007A/4 sand-gravel
006E/3 silt-clay
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
007D/6 lignite
Schnitt S24 - Minimale Scherfestigkeit
9.99
Abstaugeschwindigkeit 0,2 m/d
9.45
Zeitschritt 1: Abstau um 1/3 der Einstauhöhe von 113,5 mNN auf 106,2 mNN
8.90
8.36
7.81
7.27
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 1.81
xm = 639.14 m ym = 195.42 m
R = 95.93 m
Sickerlinie
6.72
6.17
5.63
200
5.08
1.81
4.54
3.99
150
3.45
Wasserstand 113,5 mNN
2.90
Wasserstand 106,2 mNN
100
2.36
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
Standsicherheit: 1,81 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
rwe1500221
50
400
500
600
700
800
04/2017 SAl
A-3.3.14
1.81
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
400
Boden
350
300
250
[°]
28.00
33.00
35.00
19.00
15.00
35.00
23.00
13.00
30.00
22.00
13.00
30.00
35.00
30.00
c
[kN/m²]
0.00
20.00
0.00
146.00
120.00
0.00
88.00
136.00
200.00
249.00
268.00
200.00
0.00
200.00
[kN/m³]
18.50
19.50
18.50
20.90
19.70
18.50
20.50
19.90
11.50
20.90
19.60
11.50
18.50
11.50
Bezeichnung
020/9 dump material
018/3 silt-clay
018/5 sand-gravel
008/3 silt-clay
008/1 clay
008/5 sand-gravel
007D/4 sand-gravel
007D/1 clay
007B/6 lignite
007A/4 sand-gravel
006E/3 silt-clay
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
007D/6 lignite
Schnitt S24
11.15
Abstaugeschwindigkeit 0,35 m/d
10.53
Zeitschritt 1: Abstau um 1/3 der Einstauhöhe von 113,5 mNN auf 108,33 mNN
9.92
9.30
8.68
8.07
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 1.91
xm = 630.15 m ym = 237.42 m
R = 139.28 m
Sickerlinie
7.45
6.84
1.91
6.22
5.60
200
4.99
4.37
150
3.75
Wasserstand 113,5 mNN
3.14
Wasserstand 108,33 mNN
100
2.52
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
Standsicherheit: 1,91 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
rwe1500221
50
400
500
600
700
800
04/2017 SAl
A-3.3.15
1.91
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
400
Boden
350
300
250
[°]
28.00
26.00
35.00
19.00
10.00
35.00
16.00
6.00
30.00
25.00
9.00
30.00
35.00
30.00
c
[kN/m²]
0.00
0.00
0.00
146.00
0.00
0.00
0.00
80.00
200.00
0.00
189.00
200.00
0.00
200.00
[kN/m³]
18.50
19.50
18.50
20.90
19.70
18.50
20.50
19.90
11.50
20.90
19.60
11.50
18.50
11.50
Bezeichnung
020/9 dump material
018/3 silt-clay
018/5 sand-gravel
008/3 silt-clay
008/1 clay
008/5 sand-gravel
007D/4 sand-gravel
007D/1 clay
007B/6 lignite
007A/4 sand-gravel
006E/3 silt-clay
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
007D/6 lignite
Schnitt S24 - Minimale Scherfestigkeit
10.37
Abstaugeschwindigkeit 0,35 m/d
9.81
Zeitschritt 1: Abstau um 1/3 der Einstauhöhe von 113,5 mNN auf 108,33 mNN
9.24
8.68
8.11
7.55
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 1.89
xm = 636.19 m ym = 254.95 m
R = 156.68 m
Sickerlinie
6.98
1.89
6.41
5.85
5.28
200
4.72
4.15
150
3.59
Wasserstand 113,5 mNN
3.02
Wasserstand 108,33 mNN
100
2.46
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
Standsicherheit: 1,89 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
rwe1500221
50
400
500
600
700
800
04/2017 SAl
A-3.3.16
1.89
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
400
Boden
350
300
250
[°]
28.00
33.00
35.00
19.00
15.00
35.00
23.00
13.00
30.00
22.00
13.00
30.00
35.00
30.00
c
[kN/m²]
0.00
20.00
0.00
146.00
120.00
0.00
88.00
136.00
200.00
249.00
268.00
200.00
0.00
200.00
[kN/m³]
18.50
19.50
18.50
20.90
19.70
18.50
20.50
19.90
11.50
20.90
19.60
11.50
18.50
11.50
Bezeichnung
020/9 dump material
018/3 silt-clay
018/5 sand-gravel
008/3 silt-clay
008/1 clay
008/5 sand-gravel
007D/4 sand-gravel
007D/1 clay
007B/6 lignite
007A/4 sand-gravel
006E/3 silt-clay
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
007D/6 lignite
Schnitt S24
8.51
Abstaugeschwindigkeit 0,2 m/d
Zeitschritt 2: Abstau um 2/3 der Einstauhöhe von 113,5 mNN auf 99,0 mNN
8.03
7.55
7.07
6.59
6.12
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 1.32
xm = 630.98 m ym = 122.11 m
R = 24.44 m
Sickerlinie
5.64
2.3
5.16
4.68
4.20
200
3.72
3.24
150
2.76
1.32
Wasserstand 113,5 mNN
2.28
Wasserstand 99,0 mNN
100
1.80
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
Standsicherheit: 1,32 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
rwe1500221
50
400
500
600
700
800
04/2017 SAl
A-3.3.17
1.32
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
400
Boden
350
300
250
[°]
28.00
26.00
35.00
19.00
10.00
35.00
16.00
6.00
30.00
25.00
9.00
30.00
35.00
30.00
c
[kN/m²]
0.00
0.00
0.00
146.00
0.00
0.00
0.00
80.00
200.00
0.00
189.00
200.00
0.00
200.00
[kN/m³]
18.50
19.50
18.50
20.90
19.70
18.50
20.50
19.90
11.50
20.90
19.60
11.50
18.50
11.50
Bezeichnung
020/9 dump material
018/3 silt-clay
018/5 sand-gravel
008/3 silt-clay
008/1 clay
008/5 sand-gravel
007D/4 sand-gravel
007D/1 clay
007B/6 lignite
007A/4 sand-gravel
006E/3 silt-clay
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
007D/6 lignite
Schnitt S24 - Minimale Scherfestigkeit
8.25
Abstaugeschwindigkeit 0,2 m/d
Zeitschritt 2: Abstau um 2/3 der Einstauhöhe von 113,5 mNN auf 99,0 mNN
7.79
7.33
6.87
6.40
5.94
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 1.32
xm = 630.98 m ym = 122.11 m
R = 24.44 m
Sickerlinie
5.48
2.08
5.02
4.56
4.09
200
3.63
3.17
150
2.71
1.32
Wasserstand 113,5 mNN
2.25
Wasserstand 99,0 mNN
100
1.78
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
Standsicherheit: 1,32 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
rwe1500221
50
400
500
600
700
800
04/2017 SAl
A-3.3.18
1.32
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
400
Boden
350
300
250
[°]
28.00
33.00
35.00
19.00
15.00
35.00
23.00
13.00
30.00
22.00
13.00
30.00
35.00
30.00
c
[kN/m²]
0.00
20.00
0.00
146.00
120.00
0.00
88.00
136.00
200.00
249.00
268.00
200.00
0.00
200.00
[kN/m³]
18.50
19.50
18.50
20.90
19.70
18.50
20.50
19.90
11.50
20.90
19.60
11.50
18.50
11.50
Bezeichnung
020/9 dump material
018/3 silt-clay
018/5 sand-gravel
008/3 silt-clay
008/1 clay
008/5 sand-gravel
007D/4 sand-gravel
007D/1 clay
007B/6 lignite
007A/4 sand-gravel
006E/3 silt-clay
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
007D/6 lignite
Schnitt S24
8.51
Abstaugeschwindigkeit 0,35 m/d
Zeitschritt 2: Abstau um 2/3 der Einstauhöhe von 113,5 mNN auf 103,17 mN
8.03
7.55
7.07
6.59
6.12
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 1.47
xm = 629.01 m ym = 141.24 m
R = 43.59 m
Sickerlinie
5.64
2.3
5.16
4.68
4.20
200
3.72
3.24
150
1.47
2.76
Wasserstand 113,5 mNN
2.28
Wasserstand 103,17 mNN
100
1.80
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
Standsicherheit: 1,47 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
rwe1500221
50
400
500
600
700
800
04/2017 SAl
A-3.3.19
1.32
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
400
Boden
350
300
250
[°]
28.00
26.00
35.00
19.00
10.00
35.00
16.00
6.00
30.00
25.00
9.00
30.00
35.00
30.00
c
[kN/m²]
0.00
0.00
0.00
146.00
0.00
0.00
0.00
80.00
200.00
0.00
189.00
200.00
0.00
200.00
[kN/m³]
18.50
19.50
18.50
20.90
19.70
18.50
20.50
19.90
11.50
20.90
19.60
11.50
18.50
11.50
Bezeichnung
020/9 dump material
018/3 silt-clay
018/5 sand-gravel
008/3 silt-clay
008/1 clay
008/5 sand-gravel
007D/4 sand-gravel
007D/1 clay
007B/6 lignite
007A/4 sand-gravel
006E/3 silt-clay
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
007D/6 lignite
Schnitt S24 - Minimale Schwerfestigkeit
8.51
Abstaugeschwindigkeit 0,35 m/d
Zeitschritt 2: Abstau um 2/3 der Einstauhöhe von 113,5 mNN auf 103,17 mN
8.03
7.55
7.07
6.59
6.12
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 1.47
xm = 629.01 m ym = 141.24 m
R = 43.59 m
Sickerlinie
5.64
2.07
5.16
4.68
4.20
200
3.72
3.24
150
1.47
2.76
Wasserstand 113,5 mNN
2.28
Wasserstand 103,17 mNN
100
1.80
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
Standsicherheit: 1,47 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
rwe1500221
50
400
500
600
700
800
04/2017 SAl
A-3.3.20
1.32
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
400
Boden
350
300
[°]
28.00
33.00
35.00
19.00
15.00
35.00
23.00
13.00
30.00
22.00
13.00
30.00
35.00
30.00
c
[kN/m²]
0.00
20.00
0.00
146.00
120.00
0.00
88.00
136.00
200.00
249.00
268.00
200.00
0.00
200.00
[kN/m³]
18.50
19.50
18.50
20.90
19.70
18.50
20.50
19.90
11.50
20.90
19.60
11.50
18.50
11.50
Bezeichnung
020/9 dump material
018/3 silt-clay
018/5 sand-gravel
008/3 silt-clay
008/1 clay
008/5 sand-gravel
007D/4 sand-gravel
007D/1 clay
007B/6 lignite
007A/4 sand-gravel
006E/3 silt-clay
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
007D/6 lignite
Schnitt S24
8.61
Abstaugeschwindigkeit 0,2 m/d
Zeitschritt 3: Gesamtabstau von 113,5 mNN auf 92,0 mNN
8.13
7.64
7.16
6.67
6.19
2.35
250
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 1.34
xm = 630.98 m ym = 122.11 m
R = 24.44 m
Sickerlinie
5.70
5.22
4.73
4.25
200
3.76
3.28
150
2.79
1.34
Wasserstand 113,5 mNN
2.31
Wasserstand 92,0 mNN
100
1.82
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
Standsicherheit: 1,34 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
rwe1500221
50
400
500
600
700
800
04/2017 SAl
A-3.3.21
1.34
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
400
Boden
350
300
[°]
28.00
26.00
35.00
19.00
10.00
35.00
16.00
6.00
30.00
25.00
9.00
30.00
35.00
30.00
c
[kN/m²]
0.00
0.00
0.00
146.00
0.00
0.00
0.00
80.00
200.00
0.00
189.00
200.00
0.00
200.00
[kN/m³]
18.50
19.50
18.50
20.90
19.70
18.50
20.50
19.90
11.50
20.90
19.60
11.50
18.50
11.50
Bezeichnung
020/9 dump material
018/3 silt-clay
018/5 sand-gravel
008/3 silt-clay
008/1 clay
008/5 sand-gravel
007D/4 sand-gravel
007D/1 clay
007B/6 lignite
007A/4 sand-gravel
006E/3 silt-clay
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
007D/6 lignite
Schnitt S24 - Minimale Scherfestigkeit
8.33
Abstaugeschwindigkeit 0,2 m/d
Zeitschritt 3: Gesamtabstau von 113,5 mNN auf 92,0 mNN
7.87
7.40
6.93
6.47
6.00
2.27
250
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 1.34
xm = 630.98 m ym = 122.11 m
R = 24.44 m
Sickerlinie
5.54
5.07
4.60
4.14
200
3.67
3.20
150
2.74
1.34
Wasserstand 113,5 mNN
2.27
Wasserstand 92,0 mNN
100
1.81
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
Standsicherheit: 1,34 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
rwe1500221
50
400
500
600
700
800
04/2017 SAl
A-3.3.22
1.34
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
400
Boden
350
300
[°]
28.00
33.00
35.00
19.00
15.00
35.00
23.00
13.00
30.00
22.00
13.00
30.00
35.00
30.00
c
[kN/m²]
0.00
20.00
0.00
146.00
120.00
0.00
88.00
136.00
200.00
249.00
268.00
200.00
0.00
200.00
[kN/m³]
18.50
19.50
18.50
20.90
19.70
18.50
20.50
19.90
11.50
20.90
19.60
11.50
18.50
11.50
Bezeichnung
020/9 dump material
018/3 silt-clay
018/5 sand-gravel
008/3 silt-clay
008/1 clay
008/5 sand-gravel
007D/4 sand-gravel
007D/1 clay
007B/6 lignite
007A/4 sand-gravel
006E/3 silt-clay
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
007D/6 lignite
Schnitt S24
8.46
Abstaugeschwindigkeit 0,35 m/d
Zeitschritt 3: Gesamtabstau von 113,5 mNN auf 98,0 mNN
7.99
7.51
7.03
6.56
6.08
2.31
250
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 1.31
xm = 630.98 m ym = 122.11 m
R = 24.44 m
Sickerlinie
5.60
5.13
4.65
4.17
200
3.69
3.22
150
2.74
1.31
Wasserstand 113,5 mNN
2.26
Wasserstand 98,0 mNN
100
1.79
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
Standsicherheit: 1,31 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
rwe1500221
50
400
500
600
700
800
04/2017 SAl
A-3.3.23
1.31
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
400
Boden
350
300
[°]
28.00
26.00
35.00
19.00
10.00
35.00
16.00
6.00
30.00
25.00
9.00
30.00
35.00
30.00
c
[kN/m²]
0.00
20.00
0.00
146.00
0.00
0.00
0.00
80.00
200.00
0.00
189.00
200.00
0.00
200.00
[kN/m³]
18.50
19.50
18.50
20.90
19.70
18.50
20.50
19.90
11.50
20.90
19.60
11.50
18.50
11.50
Bezeichnung
020/9 dump material
018/3 silt-clay
018/5 sand-gravel
008/3 silt-clay
008/1 clay
008/5 sand-gravel
007D/4 sand-gravel
007D/1 clay
007B/6 lignite
007A/4 sand-gravel
006E/3 silt-clay
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
007D/6 lignite
Schnitt S24 - Minimale Scherfestigkeit
8.46
Abstaugeschwindigkeit 0,35 m/d
Zeitschritt 3: Gesamtabstau von 113,5 mNN auf 98,0 mNN
7.99
7.51
7.03
6.56
6.08
2.24
250
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 1.31
xm = 630.98 m ym = 122.11 m
R = 24.44 m
Sickerlinie
5.60
5.13
4.65
4.17
200
3.69
3.22
150
2.74
1.31
Wasserstand 113,5 mNN
2.26
Wasserstand 98,0 mNN
100
1.79
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
Standsicherheit: 1,31 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
rwe1500221
50
400
500
600
700
800
04/2017 SAl
A-3.3.24
1.31
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
400
Boden
350
300
[°]
28.00
26.00
35.00
19.00
10.00
35.00
16.00
6.00
30.00
25.00
9.00
30.00
35.00
30.00
c
[kN/m²]
0.00
20.00
0.00
146.00
0.00
0.00
0.00
80.00
200.00
0.00
189.00
200.00
0.00
200.00
[kN/m³]
18.50
19.50
18.50
20.90
19.70
18.50
20.50
19.90
11.50
20.90
19.60
11.50
18.50
11.50
Bezeichnung
020/9 dump material
018/3 silt-clay
018/5 sand-gravel
008/3 silt-clay
008/1 clay
008/5 sand-gravel
007D/4 sand-gravel
007D/1 clay
007B/6 lignite
007A/4 sand-gravel
006E/3 silt-clay
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
007D/6 lignite
Schnitt S24 - Minimale Scherfestigkeit - Erdbeben
5.59
Abstaugeschwindigkeit 0,35 m/d
Zeitschritt 3: Gesamtabstau von 113,5 mNN auf 98,0 mNN
5.30
5.00
4.70
4.41
4.11
1.92
250
200
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 1.14
xm = 630.98 m ym = 122.11 m
R = 24.44 m
Erdbeben:
horizontal kh = ah/g = 0.0270
vertikal kv = av/g = 0.0189
Sickerlinie
3.81
3.52
3.22
2.92
2.63
2.33
150
2.03
1.14
Wasserstand 113,5 mNN
1.74
Wasserstand 98,0 mNN
100
1.44
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
Standsicherheit: 1,14 > 1,0 Nachweis erfüllt!
rwe1500221
50
400
500
600
700
800
04/2017 SAl
A-3.3.24b
1.14
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
400
Boden
350
300
250
[°]
28.00
26.00
35.00
19.00
10.00
35.00
16.00
6.00
30.00
25.00
9.00
30.00
35.00
30.00
c
[kN/m²]
0.00
20.00
0.00
146.00
0.00
0.00
0.00
80.00
200.00
0.00
189.00
200.00
0.00
200.00
[kN/m³]
18.50
19.50
18.50
20.90
19.70
18.50
20.50
19.90
11.50
20.90
19.60
11.50
18.50
11.50
Bezeichnung
020/9 dump material
018/3 silt-clay
018/5 sand-gravel
008/3 silt-clay
008/1 clay
008/5 sand-gravel
007D/4 sand-gravel
007D/1 clay
007B/6 lignite
007A/4 sand-gravel
006E/3 silt-clay
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
007D/6 lignite
Schnitt S24 - Minimale Scherfestigkeit - Zusammengesetzte Gleitkörper
Abstaugeschwindigkeit 0,35 m/d
Zeitschritt 3: Gesamtabstau von 113,5 mNN auf 98,0 mNN
Norm: DIN 4084:1981
Sickerlinie
min eta = 2.90
max eta = 9.04
200
Gleitkörper geringster Sicherheit oberflächennah im Material 020/9
150
Wasserstand 113,5 mNN
Wasserstand 98,0 mNN
100
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
Standsicherheit: 2,9 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
rwe1500221
50
400
500
600
700
800
04/2017 SAl
A-3.3.24c
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
Boden
240
220
[°]
28.00
30.00
28.00
23.00
13.00
13.00
30.00
35.00
22.00
c
[kN/m²]
0.00
200.00
0.00
207.00
111.00
268.00
200.00
0.00
216.00
[kN/m³]
18.50
11.50
18.50
20.00
18.30
19.60
11.50
18.50
20.50
Bezeichnung
020/9 dump material
007B/6 lignite
020/9 dump material
007A/3
007A/1
006E/3 silt-clay
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
006D/3 silt-clay
Schnitt S 99
26.85
Abstaugeschwindigkeit 0,2 m/d
Zeitschritt1: Abstau um 1/3 der Einstauhöhe von 113,5 mNN auf 106,2 mNN
25.18
23.50
21.83
200
180
20.15
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 1.74
xm = 459.00 m ym = 146.67 m
R = 44.24 m
Sickerlinie
18.48
16.81
15.13
160
13.46
1.74
11.78
140
10.11
8.44
120
Wasserstand 113,5 mNN
24°
6.76
8°
1,6°
Wasserstand 106,2 mNN
5.09
100
3.41
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
80
Standsicherheit: 1,74 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
300
320
340
360
380
400
420
440
460
rwe1500221
480
500
520
04/2017 SAl
540
1.74
A-3.3.25
560
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
Boden
240
220
[°]
28.00
30.00
28.00
15.00
9.00
9.00
30.00
35.00
19.00
c
[kN/m²]
0.00
200.00
0.00
138.00
74.00
189.00
200.00
0.00
0.00
[kN/m³]
18.50
11.50
18.50
20.00
18.30
19.60
11.50
18.50
20.50
Bezeichnung
020/9 dump material
007B/6 lignite
020/9 dump material
007A/3
007A/1
006E/3 silt-clay
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
006D/3 silt-clay
Schnitt S 99 - Minimale Schwerfestigkeit
26.30
Abstaugeschwindigkeit 0,2 m/d
Zeitschritt1: Abstau um 1/3 der Einstauhöhe von 113,5 mNN auf 106,2 mNN
24.67
23.03
21.39
200
180
19.75
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 1.74
xm = 459.00 m ym = 146.67 m
R = 44.24 m
Sickerlinie
18.12
16.48
14.84
160
13.20
1.74
11.57
140
9.93
8.29
120
Wasserstand 113,5 mNN
6.65
Wasserstand 106,2 mNN
5.02
100
3.38
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
80
Standsicherheit: 1,74 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
300
320
340
360
380
400
420
440
460
rwe1500221
480
500
520
04/2017 SAl
540
1.74
A-3.3.26
560
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
Boden
240
220
[°]
28.00
30.00
28.00
23.00
13.00
13.00
30.00
35.00
22.00
c
[kN/m²]
0.00
200.00
0.00
207.00
111.00
268.00
200.00
0.00
216.00
[kN/m³]
18.50
11.50
18.50
20.00
18.30
19.60
11.50
18.50
20.50
Bezeichnung
020/9 dump material
007B/6 lignite
020/9 dump material
007A/3
007A/1
006E/3 silt-clay
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
006D/3 silt-clay
Schnitt S 99
26.85
Abstaugeschwindigkeit 0,35 m/d
Zeitschritt1: Abstau um 1/3 der Einstauhöhe von 113,5 mNN auf 108,67 mNN
23.50
21.83
200
180
25.18
1.56
20.15
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 1.56
xm = 468.04 m ym = 197.59 m
R = 92.81 m
Sickerlinie
18.48
16.81
15.13
160
13.46
11.78
140
10.11
8.44
120
Wasserstand 113,5 mNN
6.76
Wasserstand 108,67 mNN
5.09
100
3.41
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
80
Standsicherheit: 1,56 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
300
320
340
360
380
400
420
440
460
rwe1500221
480
500
520
04/2017 SAl
540
1.74
A-3.3.27
560
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
Boden
240
220
[°]
28.00
30.00
28.00
15.00
9.00
9.00
30.00
35.00
19.00
c
[kN/m²]
0.00
200.00
0.00
138.00
74.00
189.00
200.00
0.00
0.00
[kN/m³]
18.50
11.50
18.50
20.00
18.30
19.60
11.50
18.50
20.50
Bezeichnung
020/9 dump material
007B/6 lignite
020/9 dump material
007A/3
007A/1
006E/3 silt-clay
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
006D/3 silt-clay
Schnitt S 99 - Minimale Scherfestigkeit
26.72
Abstaugeschwindigkeit 0,35 m/d
Zeitschritt1: Abstau um 1/3 der Einstauhöhe von 113,5 mNN auf 108,67 mNN
23.37
21.69
200
180
25.05
1.56
20.01
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 1.56
xm = 468.04 m ym = 197.59 m
R = 92.81 m
Sickerlinie
18.33
16.66
14.98
160
13.30
11.62
140
9.94
8.27
120
Wasserstand 113,5 mNN
6.59
Wasserstand 108,67 mNN
4.91
100
3.23
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
80
Standsicherheit: 1,56 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
300
320
340
360
380
400
420
440
460
rwe1500221
480
500
520
04/2017 SAl
540
1.56
A-3.3.28
560
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
Boden
240
220
[°]
28.00
30.00
28.00
15.00
9.00
9.00
30.00
35.00
19.00
c
[kN/m²]
0.00
200.00
0.00
138.00
74.00
189.00
200.00
0.00
0.00
[kN/m³]
18.50
11.50
18.50
20.00
18.30
19.60
11.50
18.50
20.50
Bezeichnung
020/9 dump material
007B/6 lignite
020/9 dump material
007A/3
007A/1
006E/3 silt-clay
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
006D/3 silt-clay
Schnitt S 99 - Minimale Scherfestigkeit - Erdbeben
12.54
Abstaugeschwindigkeit 0,35 m/d
Zeitschritt1: Abstau um 1/3 der Einstauhöhe von 113,5 mNN auf 108,67 mNN
11.78
11.02
10.26
200
180
160
9.50
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 1.14
xm = 472.56 m ym = 123.99 m
R = 19.29 m
Erdbeben:
horizontal kh = ah/g = 0.0270
vertikal kv = av/g = 0.0189
Sickerlinie
8.74
7.98
7.22
6.46
5.70
140
4.94
1.14
4.18
120
Wasserstand 113,5 mNN
3.42
Wasserstand 108,67 mNN
2.66
100
1.90
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
80
Standsicherheit: 1,14 > 1,0 Nachweis erfüllt!
300
320
340
360
380
400
420
440
460
rwe1500221
480
500
520
04/2017 SAl
540
1.14
A-3.3.28b
560
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
Boden
240
220
[°]
28.00
30.00
28.00
15.00
9.00
9.00
30.00
35.00
19.00
c
[kN/m²]
0.00
200.00
0.00
138.00
74.00
189.00
200.00
0.00
0.00
[kN/m³]
18.50
11.50
18.50
20.00
18.30
19.60
11.50
18.50
20.50
Schnitt S 99 - Minimale Scherfestigkeit - Zusammengesetzte Gleitkörper
Bezeichnung
020/9 dump material
007B/6 lignite
020/9 dump material
007A/3
007A/1
006E/3 silt-clay
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
006D/3 silt-clay
Abstaugeschwindigkeit 0,35 m/d
Zeitschritt1: Abstau um 1/3 der Einstauhöhe von 113,5 mNN auf 108,67 mNN
200
180
Norm: DIN 4084:1981
Sickerlinie
min eta = 1.47
max eta = 9.21
160
Gleitkörper geringster Sicherheit oberflächennah im Material 020/9
140
120
Wasserstand 113,5 mNN
Wasserstand 108,67 mNN
100
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
80
Standsicherheit: 1,47 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
300
320
340
360
380
400
420
440
460
rwe1500221
480
500
520
04/2017 SAl
540
A-3.3.28c
560
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
Boden
240
220
[°]
28.00
30.00
28.00
23.00
13.00
13.00
30.00
35.00
22.00
c
[kN/m²]
0.00
200.00
0.00
207.00
111.00
268.00
200.00
0.00
216.00
[kN/m³]
18.50
11.50
18.50
20.00
18.30
19.60
11.50
18.50
20.50
Bezeichnung
020/9 dump material
007B/6 lignite
020/9 dump material
007A/3
007A/1
006E/3 silt-clay
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
006D/3 silt-clay
Schnitt S 99
15.25
Abstaugeschwindigkeit 0,2 m/d
Zeitschritt 2: Abstau um 2/3 der Einstauhöhe von 113,5 mNN auf 99,0 mNN
14.37
13.49
12.60
200
11.72
2.00
180
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 2.00
xm = 453.72 m ym = 194.27 m
R = 91.86 m
Sickerlinie
10.84
9.95
9.07
160
8.19
7.30
140
6.42
5.53
120
Wasserstand 113,5 mNN
4.65
Wasserstand 99,0 mNN
3.77
100
2.88
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
80
Standsicherheit: 2,0 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
300
320
340
360
380
400
420
440
460
rwe1500221
480
500
520
04/2017 SAl
540
2.00
A-3.3.29
560
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
Boden
240
220
[°]
28.00
30.00
28.00
15.00
9.00
9.00
30.00
35.00
19.00
c
[kN/m²]
0.00
200.00
0.00
138.00
74.00
189.00
200.00
0.00
0.00
[kN/m³]
18.50
11.50
18.50
20.00
18.30
19.60
11.50
18.50
20.50
Bezeichnung
020/9 dump material
007B/6 lignite
020/9 dump material
007A/3
007A/1
006E/3 silt-clay
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
006D/3 silt-clay
Schnitt S 99 - Minimale Scherfestigkeit
13.81
Abstaugeschwindigkeit 0,2 m/d
Zeitschritt 2: Abstau um 2/3 der Einstauhöhe von 113,5 mNN auf 99,0 mNN
13.03
12.24
11.45
200
10.66
2.00
180
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 2.00
xm = 453.72 m ym = 194.27 m
R = 91.86 m
Sickerlinie
9.88
9.09
8.30
160
7.51
6.73
140
5.94
5.15
120
Wasserstand 113,5 mNN
4.36
Wasserstand 99,0 mNN
3.58
100
2.79
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
80
Standsicherheit: 2,0 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
300
320
340
360
380
400
420
440
460
rwe1500221
480
500
520
04/2017 SAl
540
2.00
A-3.3.30
560
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
Boden
240
220
[°]
28.00
30.00
28.00
23.00
13.00
13.00
30.00
35.00
22.00
c
[kN/m²]
0.00
200.00
0.00
207.00
111.00
268.00
200.00
0.00
216.00
[kN/m³]
18.50
11.50
18.50
20.00
18.30
19.60
11.50
18.50
20.50
Bezeichnung
020/9 dump material
007B/6 lignite
020/9 dump material
007A/3
007A/1
006E/3 silt-clay
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
006D/3 silt-clay
Schnitt S 99
Abstaugeschwindigkeit 0,35 m/d
Zeitschritt 2: Abstau um 2/3 der Einstauhöhe von 113,5 mNN auf 103,83 mNN
200
180
160
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 1.57
xm = 472.56 m ym = 123.99 m
R = 19.29 m
Nur Kreise mit: 1.00 < < 1.80
min eta = 1.00
max eta = 1.80
Sickerlinie
1.80
1.79
1.79
1.79
140
1.57
120
1.61
Wasserstand 113,5 mNN
Wasserstand 103,83 mNN
100
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
80
Standsicherheit: 1,57 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
300
320
340
360
380
400
420
440
460
rwe1500221
480
500
520
04/2017 SAl
540
A-3.3.31
560
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
Boden
240
220
[°]
28.00
30.00
28.00
15.00
9.00
9.00
30.00
35.00
19.00
c
[kN/m²]
0.00
200.00
0.00
138.00
74.00
189.00
200.00
0.00
0.00
[kN/m³]
18.50
11.50
18.50
20.00
18.30
19.60
11.50
18.50
20.50
Bezeichnung
020/9 dump material
007B/6 lignite
020/9 dump material
007A/3
007A/1
006E/3 silt-clay
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
006D/3 silt-clay
Schnitt S 99 - Minimale Scherfestigkeit
Abstaugeschwindigkeit 0,35 m/d
Zeitschritt 2: Abstau um 2/3 der Einstauhöhe von 113,5 mNN auf 103,83 mNN
200
180
160
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 1.57
xm = 472.56 m ym = 123.99 m
R = 19.29 m
Nur Kreise mit: 1.00 < < 1.80
min eta = 1.00
max eta = 1.80
Sickerlinie
1.80
1.79
1.79
1.79
140
1.57
120
1.61
Wasserstand 113,5 mNN
Wasserstand 103,83 mNN
100
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
80
Standsicherheit: 1,57 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
300
320
340
360
380
400
420
440
460
rwe1500221
480
500
520
04/2017 SAl
540
A-3.3.32
560
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
Boden
240
220
[°]
28.00
30.00
28.00
23.00
13.00
13.00
30.00
35.00
22.00
c
[kN/m²]
0.00
200.00
0.00
207.00
111.00
268.00
200.00
0.00
216.00
Bezeichnung
[kN/m³]
18.50 020/9 dump material
11.50
007B/6 lignite
18.50 020/9 dump material
20.00
007A/3
18.30
007A/1
19.60
006E/3 silt-clay
11.50
006E/6 lignite
18.50
006D/5 sand-gravel
20.50
006D/3 silt-clay
Schnitt S 99
15.30
Abstaugeschwindigkeit 0,2 m/d
Zeitschritt 3: Gesamtabstau von 113,5 mNN auf 92,0 mNN
13.53
12.65
200
180
14.42
2.03
11.76
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 2.03
xm = 468.04 m ym = 197.59 m
R = 92.81 m
Sickerlinie
10.88
9.99
9.11
160
8.22
7.34
140
6.45
5.57
120
Wasserstand 113,5 mNN
4.68
Wasserstand 92,0 mNN
3.80
100
2.91
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
80
Standsicherheit: 2,03 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
300
320
340
360
380
400
420
440
460
rwe1500221
480
500
520
01/2017 SAl
540
2.03
A-3.3.33
560
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
Boden
240
220
[°]
28.00
30.00
28.00
15.00
9.00
9.00
30.00
35.00
19.00
c
[kN/m²]
0.00
200.00
0.00
138.00
74.00
189.00
200.00
0.00
0.00
Bezeichnung
[kN/m³]
18.50 020/9 dump material
11.50
007B/6 lignite
18.50 020/9 dump material
20.00
007A/3
18.30
007A/1
19.60
006E/3 silt-clay
11.50
006E/6 lignite
18.50
006D/5 sand-gravel
20.50
006D/3 silt-clay
Schnitt S 99 - Minimale Scherfestigkeit
13.88
Abstaugeschwindigkeit 0,2 m/d
Zeitschritt 3: Gesamtabstau von 113,5 mNN auf 92,0 mNN
12.30
11.51
200
180
13.09
2.03
10.72
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 2.03
xm = 468.04 m ym = 197.59 m
R = 92.81 m
Sickerlinie
9.93
9.14
8.35
160
7.56
6.77
140
5.98
5.19
120
Wasserstand 113,5 mNN
4.40
Wasserstand 92,0 mNN
3.61
100
2.82
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
80
Standsicherheit: 2,03 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
300
320
340
360
380
400
420
440
460
rwe1500221
480
500
520
04/2017 SAl
540
2.03
A-3.3.34
560
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
Boden
240
220
[°]
28.00
30.00
28.00
23.00
13.00
13.00
30.00
35.00
22.00
c
[kN/m²]
0.00
200.00
0.00
207.00
111.00
268.00
200.00
0.00
216.00
Bezeichnung
[kN/m³]
18.50 020/9 dump material
11.50
007B/6 lignite
18.50 020/9 dump material
20.00
007A/3
18.30
007A/1
19.60
006E/3 silt-clay
11.50
006E/6 lignite
18.50
006D/5 sand-gravel
20.50
006D/3 silt-clay
Schnitt S 99
15.30
Abstaugeschwindigkeit 0,35 m/d
Zeitschritt 3: Gesamtabstau von 113,5 mNN auf 99,0 mNN
14.42
13.53
12.65
200
180
11.76
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 1.91
xm = 456.56 m ym = 165.70 m
R = 63.30 m
Sickerlinie
10.88
9.99
1.91
9.11
160
8.22
7.34
140
6.45
5.57
120
Wasserstand 113,5 mNN
4.68
Wasserstand 99,0 mNN
3.80
100
2.91
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
80
Standsicherheit: 1,91 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
300
320
340
360
380
400
420
440
460
rwe1500221
480
500
520
01/2017 SAl
540
2.03
A-3.3.35
560
Tagebau Inden - Böschungsbruchberechnung
Boden
240
220
[°]
28.00
30.00
28.00
15.00
9.00
9.00
30.00
35.00
19.00
c
[kN/m²]
0.00
200.00
0.00
138.00
74.00
189.00
200.00
0.00
0.00
[kN/m³]
18.50
11.50
18.50
20.00
18.30
19.60
11.50
18.50
20.50
Schnitt S 99 - Minimale Scherfestigkeit
Bezeichnung
13.74
020/9 dump material
007B/6 lignite
020/9 dump material
007A/3
007A/1
006E/3 silt-clay
006E/6 lignite
006D/5 sand-gravel
006D/3 silt-clay
Abstaugeschwindigkeit 0,35 m/d
Zeitschritt 3: Gesamtabstau von 113,5 mNN auf 99,0 mNN
12.95
12.16
11.37
200
180
10.58
Norm: DIN 4084:1981
Ungünstigster Gleitkreis:
min = 1.91
xm = 456.56 m ym = 165.70 m
R = 63.30 m
Sickerlinie
9.79
9.01
1.91
8.22
160
7.43
6.64
140
5.85
5.06
120
Wasserstand 113,5 mNN
4.27
Wasserstand 99,0 mNN
3.48
100
2.69
BJÖRNSEN BERATENDE INGENIEURE GMBH
Tagebau Inden
Standsicherheit der Böschungen
80
Standsicherheit: 1,91 >= 1,3 Nachweis erfüllt!
300
320
340
360
380
400
420
440
460
rwe1500221
480
500
520
04/2017 SAl
540
1.91
A-3.3.36
560
RWE Power
Wasserwirtschaftliche
Planung und Genehmigung
TAGEBAU INDEN
ANTRAG AUF PLANFESTSTELLUNG
NACH § 68 WHG
Beseitigung des Lucherberger Sees
Anlage A-3.4:
Nachweis gegen Verschieben der Kohlefeste, Schnitt S99
Björnsen Beratende Ingenieure GmbH
Niederlassung Köln
Karlstraße 40-44 D-50679 Köln
Telefon (0221) 689308-0 Telefax (0221) 689308-11
Mai 2017
MJ/-/201500221
P:\rwe1500221\planung\06_modell\Anlagen_Abgabe\A-3.4_Abschieben_Global RfS.xlsm
Auftraggeber:
Projekt:
BCE-Projektnr.:
Bericht:
Betrifft:
RWE Power AG
Tagebau Inden, wasserwirtschaftliche Planung
2015002.21
TP3: Entleerung Lucherberger See
Nachweis gegen Abschieben S99
Nachweis gegen Verschieben der Kohlefeste, Schnitt S99
Nachweis nach RfS: Abschieben des Dammes
(Globales Sicherheitskonzept)
Schnitt 99 (Kohlefeste):
Bodenkennwerte:
Bezeichnung Schicht:
Schicht 1: 020/9 dump mat.
Schicht 2: Lignite
Schicht 3: 007A/3
'k
c'k
[°] [kN/m²]
28
0
30
200
15
138
i
[kN/m³]
18,5
11,5
20
System:
Sohlreibungswinkel:
Kohäsion in der Aufstandfläche:
s
= 'k =
c' =
15 °
138 kN/m²
Seite 1/2
Anlage:
A-3.4
P:\rwe1500221\planung\06_modell\Anlagen_Abgabe\A-3.4_Abschieben_Global RfS.xlsm
Auftraggeber:
Projekt:
BCE-Projektnr.:
Bericht:
Betrifft:
Seite 2/2
Anlage:
RWE Power AG
Tagebau Inden, wasserwirtschaftliche Planung
2015002.21
TP3: Entleerung Lucherberger See
Nachweis gegen Abschieben S99
Nachweis gegen Verschieben der Kohlefeste, Schnitt S99
Wasserstandshöhe h:
9,16
m
w
=
10 kN/m³ (Wichte Wasser)
Einwirkungen:
w=
w*h=
10*9,16=
91,60 kN/m²
Hw= 0,5*w*h=
419,53 kN/m
Eigengewicht G:
G1= 1*A1= 6207,25 kN/m
G2= 2*A2= 3955,52 kN/m
mit A1 = 335,5
mit A2 =
344
m²
m²
Auftrieb:
A=
0,5* (h+h/3)* w*43,83
2.676,55 kN/m
Summe ständiger Einwirkungen:
Hk= Hw=
Vk= G1 + G2 - A =
419,53 kN/m
(seeseitiger Wasserstand vernachlässigt)
7.486,22 kN/m
Nachweis RfS (Sicherheitskoeffizient 1,3):
Einwirkungen:
Hd = Hk=
Widerstand:
Rd = V*tan ' + l * c'k=
Sicherheitskoeffizient:
419,53 kN/m
8.054,47 kN/m
= Hd / Rd =
19,2
mit l = 43,83
1,3
m
Nachweis erbracht!
A-3.4